而機(jī)柜由于體積和重量較大,利用手持式自沖鉚接機(jī)節(jié)約人力,操作方便,效率也相對(duì)較高。目前,機(jī)箱機(jī)柜的裝配主要以鈑金件拼裝為主,其縫隙較多,而縫隙對(duì)整個(gè)設(shè)備的屏蔽性能影響較大,通常縫隙越長(zhǎng)將導(dǎo)致其屏蔽性能越低,因此需合理控制緊固點(diǎn)的間距;此外鉚接點(diǎn)連接強(qiáng)度的優(yōu)劣對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度至關(guān)重要,而鉚接質(zhì)量需要通過合適的鉚接工藝參數(shù)才能實(shí)現(xiàn),影響鉚接質(zhì)量的工藝參數(shù)有:鉚釘、鉚接模具、鉚接板料以及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)等[4]。為了滿足機(jī)箱機(jī)柜的使用要求,采用自沖鉚接工藝時(shí)需遵循以下基本原則:(1)鉚釘尺寸的選擇要合理,鉚接板厚不同,所用鉚釘?shù)闹睆胶烷L(zhǎng)度也不同,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),公稱直徑Ф3mm鉚釘適合2mm以下的連接...
并通過兩組限位機(jī)構(gòu)6對(duì)型材的支撐效果,有效的確保了型材的穩(wěn)定,型材較大的情況下,轉(zhuǎn)動(dòng)***螺桿29,由于***螺桿29通過螺紋孔28與匚型架25螺紋連接,因此***轉(zhuǎn)桿29的轉(zhuǎn)動(dòng)能夠帶動(dòng)匚型架25向托塊4的兩側(cè)進(jìn)行移動(dòng),改變限位機(jī)構(gòu)6的支撐位置,確保對(duì)于大塊型材的支撐固定效果,然后啟動(dòng)伸縮氣缸7帶動(dòng)沖頭8進(jìn)行移動(dòng),對(duì)鋁型材進(jìn)行鉚接;步驟3:?jiǎn)吸c(diǎn)鉚接完成之后,推動(dòng)型材在轉(zhuǎn)輥之間滑動(dòng),改變型材的豎直位置,然后通過手持拉桿19帶動(dòng)兩組滑板18在第二滑槽17的內(nèi)部進(jìn)行滑動(dòng),滑板18伸出,改變位于滑板18上限位機(jī)構(gòu)6的位置,繼而改變型材的水平位置,同時(shí)滑板18滑動(dòng)的過程中,固定機(jī)構(gòu)20持續(xù)對(duì)滑板...
其中屬性包括彈性模量、泊松比、密度等,對(duì)于支架及墊塊所采用的材料都是45#鋼,通過查表得到各種參數(shù),具體參數(shù),如表2所示。表245#材料屬性MaterialPerformanceof45#材料彈性模量泊松比密度kg/m3×10117890對(duì)零部件采用自動(dòng)網(wǎng)格劃分,劃分后節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)為108180,網(wǎng)格單元個(gè)數(shù)為60684,定義各零部件之間的接觸關(guān)系。經(jīng)受力分析可知,由于在鉚接過程中支架固定不動(dòng),有支架下方墊塊進(jìn)行圓柱支撐約束,從而支架進(jìn)行全約束。將支架的受力進(jìn)行簡(jiǎn)化,支架主要承受鉚接力F=11643N,動(dòng)力頭及附件G1=1400N。仿真條件設(shè)定完畢后執(zhí)行solve命令。ANSYSWorkb...
China)Abstract:Sincetheburrsandpooruracyonneutralwhichleadtoalowerqualificationratecausedbymanualoperationduringthcessofrivetinglargebearingretainer,anewkindofhorizontal,doublerivetjs,rollingrivetingandrivetalignmentiposedordingtocalculationonrivetforceandpowersourcewiththeresultsthatφrivet=10mm...
大量使用復(fù)合材料和鈦合金等新型材料。例如從美國(guó)典型的第四代戰(zhàn)斗機(jī)F-22、F-35中各種材料的使用情況中可以發(fā)現(xiàn),復(fù)合材料和鈦合金在機(jī)體結(jié)構(gòu)中所占的比重非常高(其總和比重超過了50%)。國(guó)內(nèi)大型客機(jī)將在**翼盒、尾翼(垂尾、平尾)、升降舵、方向舵等構(gòu)件上應(yīng)用復(fù)合材料。新一代軍民機(jī)復(fù)合材料和鈦合金結(jié)構(gòu)的大量應(yīng)用,結(jié)構(gòu)的鉚接和干涉螺栓、環(huán)槽釘?shù)陌惭b及其自動(dòng)化對(duì)連接裝配技術(shù)提出了更高的要求,從而對(duì)電磁鉚接技術(shù)提出了急迫的需求。目前在國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的新型飛機(jī)中,復(fù)合材料結(jié)構(gòu)平尾存在大量鉚接結(jié)構(gòu),常規(guī)的壓鉚和錘鉚方法難以得到滿意的結(jié)果;同時(shí),機(jī)身鈦合金結(jié)構(gòu)采用熱鉚方法,常因?yàn)殂T釘過熱而導(dǎo)致連接缺點(diǎn),影...
機(jī)身或機(jī)翼壁板的鉚接變形是由其壁薄、弱剛性等特點(diǎn)以及復(fù)雜的裝配工藝引起的,形成的變形誤差以及大量工藝協(xié)調(diào)問題普遍存在并始終貫穿于整機(jī)研制全過程,如ARJ21機(jī)翼壁板鉚接后整體變形大,翼盒裝配時(shí)必須采用**壓緊器進(jìn)行強(qiáng)迫裝配。鉚接變形目前仍無法準(zhǔn)確預(yù)測(cè)或消除,通過運(yùn)用CAE仿真技術(shù)可直觀查看材料的變形和流動(dòng),了解應(yīng)力應(yīng)變分布及成形過程[1-2],但由于飛機(jī)壁板尺寸一般都很大,如空客A320機(jī)翼長(zhǎng)達(dá)15m,空客A380機(jī)翼長(zhǎng)達(dá)19m,鉚釘數(shù)量成千上萬,受當(dāng)前計(jì)算機(jī)硬件條件及試驗(yàn)成本的限制,國(guó)內(nèi)外針對(duì)批量鉚接過程有限元模擬計(jì)算問題的研究非常少。隨著對(duì)飛機(jī)裝配質(zhì)量要求的提高,必須要解決的一個(gè)難...
而接頭a#和b#的鉚釘與上下板全部分離,并且接頭b#的上板上翹**嚴(yán)重,同時(shí)下板凹坑區(qū)域四周被鉚釘劃落,這是因?yàn)榻宇^b#的靜失效載荷比較大導(dǎo)致的。烘烤后接頭的鉚釘*與下板分離,未與上板分離,這里接頭a#和b#與未烘烤的接頭a#和b#出現(xiàn)不同的失效模式,這可能是經(jīng)過烘烤處理(170℃),相當(dāng)于進(jìn)行一次低溫回火熱處理,使得低碳鋼和接頭的殘余應(yīng)力以及脆性得到改善,延緩裂紋萌生、擴(kuò)展,從而接頭不易于脫離上板,同時(shí)失效載荷和失效位移有所上升。從這里可以看出車身在涂裝過程進(jìn)行烘烤作業(yè)時(shí)對(duì)搭接接頭的穩(wěn)定性有一定的提高。表6接頭失效載荷和失效位移Table6Failureloadsanddisplace...
國(guó)內(nèi)制造的鉚接機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理,制造水平低,自動(dòng)化程度水平較**造的設(shè)備剛性、壽命、產(chǎn)品精度也存在問題,國(guó)產(chǎn)鉚接機(jī)未得到市場(chǎng)很好的認(rèn)可。某軸承企業(yè)在生產(chǎn)大型圓柱滾子軸承時(shí)采用的是分體式金屬實(shí)體保持架[6],在鉚接保持架時(shí)仍采用的是手動(dòng)鉚接設(shè)備,這不僅產(chǎn)生鉚接對(duì)中性差、出現(xiàn)毛刺等問題,良品率較低,而且也存在安全生產(chǎn)等問題。為解決生產(chǎn)過程中存在的諸多問題,同時(shí)提高設(shè)備的自動(dòng)化程度,設(shè)計(jì)具有鉚釘找正功能的鉚接機(jī),以替代現(xiàn)有的手動(dòng)鉚接設(shè)備。2設(shè)計(jì)原理鉚接工藝目前生產(chǎn)過程中常采用的鉚接工藝有:沖壓鉚接、電熱鉚接、冷碾鉚接等。其中冷碾鉚接法使用***,其利用鉚桿對(duì)鉚釘局部加壓,并繞中心連續(xù)擺動(dòng)直...
下治具靠彈簧升起的浮升塊進(jìn)行上下活動(dòng),浮生中心銷頂住線圈進(jìn)行鉚合,使本發(fā)明存在下列優(yōu)點(diǎn):***、本發(fā)明采用機(jī)器自動(dòng)鉚接代替工人手動(dòng)操作,提高生產(chǎn)效率;第二、由于本發(fā)明鉚接過程為自動(dòng)化操作,加工精度有保證。附圖說明通過下面結(jié)合附圖的詳細(xì)描述,本發(fā)明前述的和其他的目的、特征和優(yōu)點(diǎn)將變得顯而易見。其中:圖1為本發(fā)明結(jié)構(gòu)示意圖;附圖中,1為上治具,2為下治具,3為底座,4為中心銷,5為浮升塊,6為彈簧,7為導(dǎo)向孔,8為定位槽,9為鉚合上模,10為壓環(huán),,,。具體實(shí)施方式參見圖1所示,銅套用反向鉚接裝置,包括上治具1和下治具2;所述下治具包括底座3、中心銷4和浮升塊5;所述中心銷一端與底座連接,...
該系統(tǒng)投資為500萬英鎊,設(shè)備重50t(而液壓式機(jī)翼鉚接機(jī)重達(dá)100t),可將桁條連接到機(jī)翼壁板上,并可安裝部分對(duì)接搭板上的緊固件。設(shè)備可安裝鉚釘和環(huán)槽鉚釘。系統(tǒng)在1997年末投入使用,采用新設(shè)備后,鉚接成本降低約30%,到1999年已達(dá)到每月生產(chǎn)超過22套機(jī)翼的生產(chǎn)效率。2003年,空客公司又投資了1臺(tái)E4150機(jī)翼壁板電磁鉚接柔性裝配系統(tǒng),該系統(tǒng)柔性化程度更高,可實(shí)現(xiàn)從A319至A340/600型飛機(jī)機(jī)翼壁板的自動(dòng)電磁鉚接裝配。空客公司A320系列飛機(jī)(A319/A320/A321)是非常成功的150座級(jí)飛機(jī),世界各國(guó)航空公司的需求量非常大,空客公司為滿足A320系列飛機(jī)的***生...
**終觀察到試樣沿下板凸臺(tái)邊緣發(fā)生斷裂;其下板斷裂區(qū)域正是出現(xiàn)在圖2a中橢圓標(biāo)注區(qū)域,說明TAF接頭下板壁厚**薄區(qū)域是其薄弱環(huán)節(jié),下板與鉚釘腳尖接觸區(qū)域?yàn)樵摻宇^的應(yīng)力集中點(diǎn).對(duì)于采用H6鉚釘?shù)腡AS接頭,其下板斷裂失效與TAF接頭類似,但由于鉚釘硬度提高減輕了鉚釘墩粗情況,其下板斷裂區(qū)域出現(xiàn)在圖2c橢圓標(biāo)注區(qū)域,該區(qū)域?yàn)門AS接頭的應(yīng)力集中點(diǎn).TAS接頭鉚釘斷裂的失效過程如圖5b所示,試樣上板同樣呈現(xiàn)出輕微翹曲現(xiàn)象,鉚釘因承受剪切載荷**終發(fā)生斷裂;這在一定程度上受鉚釘硬度提高而脆性增大的影響,導(dǎo)致鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度弱于其與下板形成的機(jī)械內(nèi)鎖結(jié)構(gòu)強(qiáng)度.對(duì)于采用H4鉚釘?shù)腁TF接頭,其上板斷裂的...
圖8支架等效應(yīng)力圖StressofSupport圖9支架總變形量DeformationofSupport5結(jié)論根據(jù)企業(yè)鉚接大型軸承實(shí)體保持架的生產(chǎn)需要,設(shè)計(jì)出滿足技術(shù)要求的雙頭臥式擺碾鉚接機(jī),通過計(jì)算得到所需比較大鉚接力大小F=11643N,計(jì)算出動(dòng)力頭的功率,選用電機(jī)型號(hào)為YE3-132S-6的鉚接動(dòng)力頭;鉚釘找正機(jī)構(gòu)則保證鉚頭中心與鉚釘中心對(duì)齊,提高產(chǎn)品合格率,減輕工人的勞動(dòng)強(qiáng)度。電機(jī)支架屬于設(shè)備中強(qiáng)度薄弱部件,通過對(duì)電機(jī)支架進(jìn)行受力分析,基于ANSYSWorkbench有限元分析軟件對(duì)電機(jī)支架進(jìn)行靜力學(xué)分析。從而獲得支架的比較大位移變形量為,變形量相對(duì)支架的整體結(jié)構(gòu)長(zhǎng)度而言,可以...
Chenoptimizationandextrusionformingtechnologyforcopperalloysolidbearingretainer[J].Bearing,2001(5):20-21.)[8]劉俊.擺碾鉚接機(jī):中國(guó)[P]..(Liurollingrivetingmachine:China[P]..)[9]周德成,姜秋華,呂廣言.擺輾鉚接機(jī)主要參數(shù)的選擇[J].機(jī)械工程師,1990(4):5-8.(ZhouDe-cheng,JiangQiu-hua,Lvparameterselectionoftherollingrivetingmachine[J].Mechan...
在CAD中畫運(yùn)動(dòng)示意圖,如圖7所示。測(cè)量得到傳感器回到安全位置時(shí)測(cè)試接觸頭需要提高H=124mm。圖7傳感器工作示意圖SchematicDiagramofSensorWork4基于ANSYS的電機(jī)支架受力分析設(shè)備的強(qiáng)度問題也是設(shè)計(jì)時(shí)需要考慮的重要問題之一,鉚接機(jī)由床身、鉚釘找正機(jī)構(gòu)、定位夾緊機(jī)構(gòu)、移動(dòng)機(jī)構(gòu)組件等組成,其中移動(dòng)機(jī)構(gòu)組件中的電機(jī)支架受力復(fù)雜,在鉚接過程中屬于剛度薄弱的零部件。因而必須對(duì)電機(jī)支架進(jìn)行靜力學(xué)分析。未獲得準(zhǔn)確的分析結(jié)果,將電機(jī)支架、滑動(dòng)導(dǎo)軌以及墊塊作為整體進(jìn)行分析。支架受力分析支架受力較復(fù)雜,主要受兩個(gè)力:動(dòng)力頭及其附件的重力G1,鉚接過程中傳遞的鉚接力F。考慮到...
拉動(dòng)橫向滑動(dòng)機(jī)構(gòu)5帶動(dòng)限位機(jī)構(gòu)6與鋁型材進(jìn)行橫向移動(dòng),改變鉚接的位置,橫向鉚接完成之后,然后推動(dòng)板材進(jìn)行垂直與推塊的水平位置進(jìn)行移動(dòng),再次改變鉚接的位置。在本實(shí)施例中,升降機(jī)構(gòu)3包括***滑槽10、調(diào)節(jié)齒輪12和轉(zhuǎn)輪13,***滑槽10位于支柱2的內(nèi)側(cè),***滑槽10的內(nèi)部互動(dòng)安裝有齒條11,齒條11與托塊4固定連接,支柱2的內(nèi)部轉(zhuǎn)動(dòng)安裝有調(diào)節(jié)齒輪12,調(diào)節(jié)齒輪12與齒條11嚙合,調(diào)節(jié)齒輪12通過軸桿安裝有轉(zhuǎn)輪13,轉(zhuǎn)輪13位于支柱2的外側(cè),轉(zhuǎn)輪13的底部固定有轉(zhuǎn)桿14,轉(zhuǎn)輪13的頂部設(shè)置有卡扣機(jī)構(gòu)。通過轉(zhuǎn)動(dòng)轉(zhuǎn)桿14帶動(dòng)轉(zhuǎn)輪13進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng),由于轉(zhuǎn)輪13通過軸桿與調(diào)節(jié)齒輪12進(jìn)行固定連接,...
通過圖11所示的鉚接件試驗(yàn)測(cè)量位移云圖與圖7所示的有限元仿真鉚接位移云圖進(jìn)行對(duì)比,試驗(yàn)所得鉚接件比較大位移值約為,模擬計(jì)算所得鉚接件的比較大位移值約為;試驗(yàn)所得鉚接件**小位移值約為,模擬計(jì)算所得鉚接件的**小位移值約為。兩者在數(shù)值和趨勢(shì)上都基本一致,從而證明了所建立的批量鉚接過程模擬方法的正確性。結(jié)束語本文的工作主要有:(1)針對(duì)飛機(jī)薄壁件批量鉚接過程的有限元模擬,從工藝和模型兩個(gè)方面建立了飛機(jī)薄壁件批量鉚接有限元仿真簡(jiǎn)化模型;(2)提出了批量鉚接接力計(jì)算原理以及批量鉚接過程接力計(jì)算模擬方法;(3)通過有限元模擬結(jié)果,對(duì)鉚接件的應(yīng)力和位移狀況進(jìn)行了分析,預(yù)測(cè)了鉚接完成后鉚接件的應(yīng)力分布,...
對(duì)改善板件邊緣開裂有利。試驗(yàn)分析試驗(yàn)所用材料為6111/,化學(xué)成分如表1、2所示,制得沖鉚實(shí)驗(yàn)試樣尺寸為100mm×40mm。采用與有限元仿真一致的鉚釘和鉚模,頭**別設(shè)定為0mm、、。使用金相切割機(jī)對(duì)SPR實(shí)驗(yàn)所得鋁合金板材進(jìn)行徑向切割,去除切割產(chǎn)生的毛刺,采用光學(xué)顯微鏡與、鉚釘頂部與板材頂部垂直距離、鉚釘?shù)撞颗c板材底部垂直距離并對(duì)試樣進(jìn)行斷口形貌觀察。對(duì)三組實(shí)驗(yàn)鋁合金板在帶結(jié)構(gòu)膠并烘烤的情況下進(jìn)行靜力學(xué)剪切測(cè)試,記錄比較大剪切應(yīng)力值。自沖鉚接實(shí)驗(yàn)完成后,切割板件得到的剖面圖如圖2所示,a、b、c分別為HH設(shè)置為0mm、。從圖2可知:(1)隨著頭高HH的增加erlock值在逐漸減小,...
而接頭a#和b#的鉚釘與上下板全部分離,并且接頭b#的上板上翹**嚴(yán)重,同時(shí)下板凹坑區(qū)域四周被鉚釘劃落,這是因?yàn)榻宇^b#的靜失效載荷比較大導(dǎo)致的。烘烤后接頭的鉚釘*與下板分離,未與上板分離,這里接頭a#和b#與未烘烤的接頭a#和b#出現(xiàn)不同的失效模式,這可能是經(jīng)過烘烤處理(170℃),相當(dāng)于進(jìn)行一次低溫回火熱處理,使得低碳鋼和接頭的殘余應(yīng)力以及脆性得到改善,延緩裂紋萌生、擴(kuò)展,從而接頭不易于脫離上板,同時(shí)失效載荷和失效位移有所上升。從這里可以看出車身在涂裝過程進(jìn)行烘烤作業(yè)時(shí)對(duì)搭接接頭的穩(wěn)定性有一定的提高。表6接頭失效載荷和失效位移Table6Failureloadsanddisplace...
該系統(tǒng)可同時(shí)完成左右梁的裝配,其中每個(gè)單元都有1個(gè)床身,床身上有2個(gè)支持EI公司研制的低電壓電磁鉚接動(dòng)力頭的龍門架,每個(gè)龍門架有3個(gè)線性軸和1根轉(zhuǎn)動(dòng)軸,而鉚接頭本身有16根數(shù)控軸。圖2為美國(guó)大型***運(yùn)輸機(jī)C-17生產(chǎn)線上的E5000-ASATⅣ自動(dòng)化翼梁電磁鉚接柔性裝配系統(tǒng)。2電磁鉚接技術(shù)在空客公司的應(yīng)用從20世紀(jì)90年代開始,空客公司在A320、A330、A340、A380等系列飛機(jī)的機(jī)翼壁板自動(dòng)化裝配上普遍采用了電磁鉚接技術(shù)。在空客飛機(jī)的機(jī)翼壁板制造中,電磁鉚接技術(shù)除用于自動(dòng)鉚接外,還用于金屬結(jié)構(gòu)鐓鉚型環(huán)槽鉚釘環(huán)圈的自動(dòng)安裝。早在1990年,EI公司就為英國(guó)TEXTRON飛機(jī)結(jié)構(gòu)...
且在相應(yīng)區(qū)域產(chǎn)生了大量裂紋和磨削顆粒.基板與鉚釘微動(dòng)存在一種競(jìng)爭(zhēng)機(jī)制,當(dāng)鉚釘微裂紋擴(kuò)展速率大于基板時(shí)表現(xiàn)為鉚釘失效,反之為基板失效.參考文獻(xiàn):[1]楊健.鈦合金在飛機(jī)上的應(yīng)用[J].航空制造技術(shù),2006(11):41?[J]nauticalManufacturingTechnology,2006(11):41?43.[2]張美娟,南海,鞠忠強(qiáng),等.航空鑄造鈦合金及其成型技術(shù)發(fā)展[J].航空材料學(xué)報(bào),2016,36(3):13?Meijuan,NanHai,JuZhongqiang,[J].JournalonauticalMaterials,2016,36(3):13?19.[3]黃志...
.在三種應(yīng)力比下進(jìn)行試驗(yàn).得到不同因素下的疲勞壽命如表1所示.表1不同應(yīng)力比下試樣疲勞性能Table1Fatigupertiesofspecimensunderdifferentstressratios應(yīng)力比R循環(huán)次數(shù)N(千次)斷裂部位從表1中可以得出,當(dāng)疲勞應(yīng)力比越大時(shí),試樣的疲勞壽命越長(zhǎng).改變應(yīng)力比即改變?cè)囼?yàn)中循環(huán)應(yīng)力Fm(靜載)和應(yīng)力幅Fa(動(dòng)載)的比重,當(dāng)應(yīng)力比越大時(shí),F(xiàn)m越大,相應(yīng)Fa越小,試樣的疲勞壽命增加.說明應(yīng)力幅Fa對(duì)試樣的疲勞壽命影響更大.從失效形式可以看到,試樣疲勞失效的斷裂部位主要發(fā)生在下板和鉚釘釘脛處.不同比較大載荷值對(duì)試樣疲勞性能的影響同樣選取凸臺(tái)凹模,鉚釘...
伺服電機(jī)進(jìn)給位移Δ=圖5鉚釘找正原理IllustrativeDiagramofRivetAlignment鉚釘找正機(jī)構(gòu)通過梯形型連接板連接移動(dòng)機(jī)構(gòu)組件來實(shí)現(xiàn)運(yùn)動(dòng),如圖6所示。保證找正機(jī)構(gòu)隨著動(dòng)力機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)而運(yùn)動(dòng)。執(zhí)***缸選用SMC中帶磁性開關(guān)的CG3DN25氣缸,滑臺(tái)氣缸則選用ARS10X10,使得鉚接過程中找正機(jī)構(gòu)退回安全位置。啟動(dòng)設(shè)備,執(zhí)***缸與滑臺(tái)氣缸同時(shí)運(yùn)動(dòng),使得找正機(jī)構(gòu)達(dá)到工作位置。找正機(jī)構(gòu)隨著伺服電機(jī)沿Y、Z方向運(yùn)動(dòng),當(dāng)兩個(gè)接觸探頭均觸碰到鉚釘頭時(shí),伺服電機(jī)接受信號(hào),以此為基準(zhǔn)時(shí)間,伺服電機(jī)再繼續(xù)運(yùn)動(dòng),此時(shí)根據(jù)傳感器測(cè)到的數(shù)據(jù),經(jīng)過計(jì)算得出動(dòng)力頭中心與鉚釘中心的距離偏差,...
能夠調(diào)節(jié)匚型架上鋁型材的水平橫向位置,方便對(duì)鋁型材上不同的點(diǎn)進(jìn)行沖鉚,使用更加方便,支柱上升降機(jī)構(gòu)的設(shè)置,通過升降機(jī)構(gòu)能夠?qū)ν袎K的高度進(jìn)行調(diào)節(jié),改變托塊底部與底座頂部的距離,方便對(duì)矩形的鋁型材進(jìn)行沖孔,提高了裝置的實(shí)用性,底座內(nèi)部安裝板上移動(dòng)輪的設(shè)置,利用第二螺桿與安裝板配合使用,使得裝置在使用的過程中能夠控制移動(dòng)輪的收縮,使得裝置的移動(dòng)與固定更加方便。附圖說明圖1為按照本發(fā)明的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置的一推薦實(shí)施例的主視圖;圖2為按照本發(fā)明的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置的一推薦實(shí)施例的支柱內(nèi)部圖;圖3為按照本發(fā)明的一種用于鋁型材加工的沖鉚裝置的一推薦實(shí)施例的托塊頂部結(jié)構(gòu)圖;圖4為...
取得了明顯的技術(shù)經(jīng)濟(jì)效益。均勻干涉配合鉚接法70年代中期到80年代中期,格魯門宇航公司將電磁鉚接成形技術(shù)的應(yīng)用范圍不斷擴(kuò)大,申請(qǐng)了很多項(xiàng)**,諸如應(yīng)力波制孔、應(yīng)力波安裝干涉配合緊固件、應(yīng)力波焊接等。接著又對(duì)電磁鉚接的質(zhì)量進(jìn)行了系統(tǒng)的研究。結(jié)果表明,電磁鉚接提高接頭疲勞壽命,在有預(yù)制裂紋的試件孔中,采用這種方法進(jìn)行干涉配合鉚接能延緩疲勞裂紋的增長(zhǎng),對(duì)于按照損傷容限準(zhǔn)則設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)有明顯的節(jié)約重量的潛力。但該公司沒有將電磁鉚接設(shè)備進(jìn)一步發(fā)展。此外,波音公司在70年代也發(fā)明了電磁鉚接設(shè)備,使用雙***進(jìn)行液密干涉配合鉚接,已納入工藝說明書之中。到了80年代,波音公司曾將電磁鉚***裝到自動(dòng)鉆鉚...
板料由于受到凹模型腔的強(qiáng)烈限制而進(jìn)一步被擠壓,下板料被迫向凹模的環(huán)形凹槽處流動(dòng)直至填滿凹槽,上板料則受凸模的作用填充了由于下板料移動(dòng)而留下的空穴;**終,上?下板料形成了完整的自鎖接頭?此階段是無釘沖鉚的**機(jī)理所在?(3)墩鍛保壓階段?此階段也屬于擠壓變形過程,上?下模具應(yīng)保持靜止一段時(shí)間或者使凸模繼續(xù)下壓微小距離,目的是確保上?下板材料完全填滿環(huán)形凹槽,接頭完全定形并防止板料回彈?保壓階段對(duì)接頭質(zhì)量有較大影響,應(yīng)控制得當(dāng)?(4)退模階段?此階段凸模上行,退出凹模,將被鉚接成功的上下板取出即可?3數(shù)值模擬及實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)無釘鉚接接頭質(zhì)量的評(píng)價(jià)可以從接頭幾何形狀和靜強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)2個(gè)方面進(jìn)行評(píng)價(jià)...
是迄今極具潛力的一種航空材料連接技術(shù).目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)自沖鉚接技術(shù)的大量研究工作主要集中在鋁合金與鋼材自沖鉚接頭的機(jī)械性能、自沖鉚接頭的失效及微動(dòng)磨損機(jī)理、鋁合金自沖鉚接頭的腐蝕性能、基板搭接形式對(duì)自沖鉚接頭性能的影響、自沖鉚接頭的強(qiáng)度預(yù)測(cè)模型等方面[5-9].而將自沖鉚接技術(shù)應(yīng)用于航空材料的連接還未見諸報(bào)道.文中以鈦合金及鋁鋰合金薄板為研究對(duì)象,運(yùn)用自沖鉚接技術(shù)采用不同規(guī)格鉚釘研究不同薄板組合的連接工藝,通過拉伸-剪切和高周疲勞試驗(yàn)測(cè)試各組接頭的失效模式,進(jìn)而利用高真空電子掃描顯微鏡(SEM)分析鉚釘對(duì)自沖鉚接頭失效行為的影響.以期為自沖鉚接技術(shù)的應(yīng)用、航空材料的連接技術(shù)儲(chǔ)備及工藝...
另外,因其不需要頂釘操作,因此特別適合于反面空間狹小及結(jié)構(gòu)復(fù)雜的零部件連接。基于以上優(yōu)點(diǎn),使得拉鉚成為目前應(yīng)用**廣的鉚接連接方式。2自沖鉚接技術(shù)自沖鉚接較早由英國(guó)的Henrob公司在1985年研發(fā)和應(yīng)用,因其技術(shù)先進(jìn),很快德國(guó)BOLLHOFF公司和美國(guó)EMHART公司也相繼推出了自沖鉚接設(shè)備,目前這三家企業(yè)也是世界上自沖鉚接技術(shù)水平比較高、產(chǎn)品種類**全的生產(chǎn)自沖鉚接設(shè)備的公司,市場(chǎng)占有率較高(*Henrob一家就占據(jù)了歐洲70%的市場(chǎng)份額)。自沖鉚接是目前**熱門的機(jī)械冷連接技術(shù)之一,本質(zhì)上仍屬于壓鉚范疇,根據(jù)鉚釘?shù)牟煌饕譃閮深悾簩?shí)心自沖鉚接和半空心自沖鉚接。其中半空心自沖鉚接應(yīng)用**...
為滿足工藝及計(jì)算精度等要求,在每個(gè)計(jì)算步分析前利用ABAQUS后處理數(shù)據(jù)文件*rpt獲取前一計(jì)算步完成后的鉚接件變形狀態(tài),對(duì)當(dāng)前鉚釘鉚接模擬的模型文件*inp進(jìn)行修改,從而完成對(duì)鉚釘?shù)木_裝配,其裝配原理示意圖如圖3所示。2計(jì)算步間模型的場(chǎng)量數(shù)據(jù)映射為了保證分析的連續(xù)性,每一計(jì)算步分析前需要將前一計(jì)算步的場(chǎng)量數(shù)據(jù)(如應(yīng)力、應(yīng)變、位移等)映射到當(dāng)前的三維實(shí)體模型中,使前一計(jì)算步完成后的狀態(tài)作為后一計(jì)算步的初始狀態(tài),從而完成計(jì)算步間模型場(chǎng)量數(shù)據(jù)映射,如圖4所示。3邊界條件、動(dòng)態(tài)載荷等的施加每個(gè)計(jì)算步分析前需要對(duì)邊界條件和動(dòng)態(tài)載荷進(jìn)行修改,在接力計(jì)算中保持鉚接件的邊界條件不變,鉚釘邊界條件和...
根據(jù)不同的屏蔽要求設(shè)計(jì)合理的鉚接間距,此外,鉚接點(diǎn)底部要有一定的空間,凸緣寬度大于16mm,為鉚接頭的運(yùn)動(dòng)預(yù)留足夠的空間。冷軋?zhí)间摪搴弯X板(3A21)是機(jī)箱機(jī)柜**常用的兩類板材,其鉚接參數(shù)及性能如表1所示。由表1可知,隨著板厚的增加,自沖鉚接強(qiáng)度也增加,這是因?yàn)榘逶胶瘢T釘脹開過程塑性變形越容易,側(cè)向刺入越深,使得鉚接強(qiáng)度增加;另外可發(fā)現(xiàn),在鉚釘允許的情況下,鉚釘直徑越大,鉚接強(qiáng)度也越高。因此,建議在鉚接強(qiáng)度要求較高的部位,如機(jī)柜框架、支撐橫梁等結(jié)合處,盡可能選擇大號(hào)鉚釘。表1常用材料的鉚接參數(shù)及性能近沖頭側(cè)近凹模側(cè)材料厚度(mm)材料厚度(mm)鉚釘直徑mm鉚釘剪切力(kN)冷軋?zhí)间?..
操作靈活,噪音小,檢修方便等特點(diǎn)。鋁合金梯子鉚接機(jī)是我公司汲取國(guó)外設(shè)備經(jīng)驗(yàn),不斷改進(jìn)研制的多功能梯子鉚接機(jī)。該機(jī)配合梯子漲壓機(jī),即可完成梯子加工中的擠壓翻鉚成型工藝鋁合金梯子漲牙機(jī)是方管或圓管梯子制造中用來在管外側(cè)漲出一系列的凸臺(tái),通過凸臺(tái)可以牢固的將橫檔固定在豎檔上梯子擠壓機(jī)手鉚***|手鉚鉗數(shù)控鉚接機(jī)裝配生產(chǎn)線和漲牙機(jī)的目的一樣梯子擠壓機(jī)也是在圓管或D形管的管壁上擠壓出凸臺(tái),用以固定橫檔和豎檔,所不同的是漲牙機(jī)的凸臺(tái)為點(diǎn)狀,而擠壓機(jī)的凸臺(tái)為環(huán)狀手鉚***|手鉚鉗主要使用壓縮空氣和專門機(jī)構(gòu)產(chǎn)生高頻次的反復(fù)沖擊力,使軟材質(zhì)鉚釘變形我公司可按客戶要求設(shè)計(jì)制造各類產(chǎn)品鉚接機(jī)旋鉚生產(chǎn)線裝配線...